Время чтения статьи: 1 минут(ы)

 Мой блог  на сайте

• Чем отличается жом подсолнечника от жмыха?
• Как развивается пищеварение у телят.
• Как усваивается и переваривается пища в жвачный период.
• Чем кормить лучше, травой или люцерной?
• Микробиологические процессы в рубце жвачных при вскармливании им мочевины.
• Кормление сухостойных коров
• Фосфорные добавки при отеле повышают жизнеспособность коровы!
• Состав прессованного силоса из жома
• Получают ли ваши сухостойные коровы необходимое им питание?
• Корректировка кормления может стать ключом к оплодотворению большего количества коров.

Схемы технологического процесса приготовления и хранения кормов

Схемы технологического процесса приготовления и хранения силоса, комбисилоса и сенажа приведены на схемах Б.1- Б.3.

Б.1 – Схема технологического процесса приготовления и хранения силоса

Б.2 – Схема технологического процесса приготовления и хранения комбисилоса

Б.3 – Схема технологического процесса приготовления и хранения сенажа

ПРИЛОЖЕНИЕ В
(справочное)

Машины и оборудование, рекомендуемое для механизации производственных процессов приготовления, хранения и выгрузки силоса, сенажа, комбисилоса

Машины и оборудование, рекомендуемое для механизации производственных процессов приготовления, хранения и выгрузки силоса, сенажа, комбисилоса приведены в таблице В.1

Таблица В.1

Операция технологического процесса	Машина (тип, марка)
1	2
1 Перевозка растительного сырья с поля к местам приготовления и хранения кормов	Тракторы класса: 0,9; 1,4; 2: 1ПТС-2 2ПТС-4-793 ПСЕ-Ф-12,5А КТУ-10А ТП-Ф-45 Автомобили-самосвалы
2 Загрузка зеленой массы в траншею, разравнивание, уплотнение (трамбовка)	Бульдозер Д-606
3 Загрузка зеленой массы в хранилища башенного типа, разравнивание и уплотнение массы	ПЭ-Ф-1А ПДК-Ф-40 КТУ-40.000 3Б-50 РРС-Ф-50-6А
4 Подготовка компонентов комбисилиса для закладки в хранилища:
– прием компонентов, мойка, доизмельчение и подача в смеситель
	АПК-10А
	ИКС-5М
	ИКМ-Ф-10
	ИСК-3А
	ИРМ-50
	ИКВ-5А
	«Волгарь»
	ПДК-Ф-12

ПРИЛОЖЕНИЕ Г
(справочное)

Определение давления силосуемой массы и трамбующих механизмов на конструкции наземных силосных и комбисилосных траншей

Вертикальное нормативное давление на днище наземного траншейного хранилища от силосуемой массы и трамбующих средств определять по формуле:

P ^н _в = (γ h + q ) × K _п × K _н ,                                                                                           (1)

где: γ – нормируемая объемная плотность силосуемой массы, принимается равной: для силоса – 750 кгс/м³, для комбисилоса – 800 кгс/м³;

h – высота от верха силосуемой массы до уровня днища траншеи, м;

q – временная приведенная нагрузка на 1 м² горизонтальной поверхности силосуемой массы от трамбующего средства, кгс/м².

Для траншейных хранилищ рекомендуется q = 1000 кгс/м², что соответствует нагрузке от гусеничного трактора весом 15 т.

К_п – коэффициент, учитывающий уменьшение давления вследствие податливости ограждений (для стен из каменной, бетонной и бутобетонной кладки К_п = 1, для железобетонных стен К_п = 0,9 и для деревянных стен К_п = 0,8);

К_н – коэффициент надежности по назначению, учитывающий ответственность сооружений согласно постановлению Госстроя СССР № 41 от 19 марта 1981 г., К_н = 0,9.

Горизонтальное нормативное давление на стены наземного хранилища траншейного типа следует определять как часть вертикального давления по формуле строительной механики сыпучих тел:

Р^н_г = K _д Р^н_в = К_д(γ h + q ) K _п К_н,                                                 (2)

где: К_д – коэффициент бокового давления силосуемой массы, определяемый по формуле:

К _d = tg ²  ,                                                                  (3)

где: φ – нормируемый угол внутреннего трения силосуемой массы, принимаемый равным для силоса 32°, для комбисилоса – 25°.

Расчетные значения вертикального и горизонтального давления принимаются с учетом коэффициентов перегрузки п_с = 1,4 для силосуемой массы, п_м = 1,2 для трамбующих механизмов.

Р^р_в = ( n_cγh + n _н q ) K _п К_н ,                                                             (4)

Р^р_г = ( n_cγh + n _н q ) K _п К_н К_д .                                                                                                 (5)

При наклонных стенах силосохранилищ нормативное и расчетное давление на поверхности наклонных стен определяют с учетом отклонения стены от вертикали на угол a .

При этом a принимается в пределах отклонения стены от вертикали ( i £ 1:10). Давление, поперечное к наклонной поверхности стены, определяется по формуле:

Р^п_α = Р_гСо s ² α + Р _b Sin ² α .                                                           (6)

Давление, продольное к наклонной поверхности стены, определяется по формуле:

Р^пр_α = Р_г Sin ² α + Р _b Cos ² α ,                                                         (7)

где: Р_г – горизонтальное давление нормативное и расчетное по формулам ( 2 и 5)

Р_в – вертикальное давление нормативное и расчетное по формулам ( 1 и 4).

Определение давления силосной массы в заглубленных и полузаглубленных траншеях, в которых возможно скопление силосного сока

Вертикальное нормативное давление на днище заглубленного и полузаглубленного силосохранилища определяется по формуле:

Р^н_в = [ γ _c ( h – h _ж ) + q + γ _ж h _ж ]К_пК_н,                                                    (8)

где: γ _c , h , q , К_п и К_н – имеют значения, приведенные в формуле ( 1);

h _ж – высота от расчетного уровня силосного сока до поверхности днища сооружения, принимаемая в соответствии с запроектированными устройствами для удаления силосного сока, но не менее 0,25 высоты стен в сооружениях для силоса, м;

γ _ж – плотность силосного сока, принимаемая равной 1000 кг/м³.

Горизонтальное нормативное давление на стены вертикальные и наклонные (с уклоном от вертикали в пределах до 1:10) принимается равным:

Р^н_н = К_д × Р^н_в,                                                                    (9)

где: К_д – коэффициент бокового давления силосной массы, определяемый по формуле ( 3);

Р^н_в – вертикальное нормативное давление, определяемое по формуле ( 8).

Расчетное значение вертикального и горизонтального давлений определяется по формулам ( 4- 7) с учетом коэффициентов перегрузки для силосной массы (п_с = 1,4), трамбующих механизмов (п_н = 1,2) и силосного сока (п_ж = 1,0).

Примечания:

1 При определении вместимости сооружения для силоса и сенажа учитывается:

– поверхность массы во всех типах траншей должна иметь поперечные уклоны от середины к продольным стенам для стока атмосферных вод;

– траншеи следует заполнять до верхнего обреза стен.

2 Полезный объем траншеи определяется:

– в пределах днища – умножением его площади поперечного геометрического сечения (прямоугольника или трапеции) на длину днища,

– в пределах каждого пандуса – умножением площади этого сечения на половину длины пандуса, считая ее по горизонтали.

При этом следует учитывать полезный объем призмы, получающейся в результате придания поверхности силоса и сенажа поперечного уклона к продольным стенам. Объем такой призмы определяется: в пределах днища – умножением площади треугольника (с основанием, равным ширине траншеи по верху) на длину днища, а в пределах каждого пандуса – умножением площади треугольника на половину длины пандуса, считая по горизонтали.

ПРИЛОЖЕНИЕ Д
(справочное)

Определение давления сенажной массы на конструкции башенных хранилищ

Расчет стен, фундаментов и днища башенных хранилищ выполнять раздельно по прочности и трещиностойкости.

Расчет стен по трещиностойкости вертикальных стыков при эксплуатационных нагрузках для башен, предназначенных только для хранения сенажа, соответствующего требованиям ОСТ 10 201-97, оборудованных средствами механизации, обеспечивающими равномерную послойную закладку, самоуплотнение и выгрузку массы (с верхней разгрузкой), выполнять следующим образом:

– равномерное распределенное по периметру стен нормативное горизонтальное давление на глубине У от верха засыпки для низких башен   определять по формуле:

Р^н_г = К_дγУ × К_пγ_п,                                                              (1)

где: К_д – коэффициент бокового давления, определяемый по формуле:

К _д = tg ²  ,

φ    – угол внутреннего трения сенажа, равный 36°;

γ – объемная плотность сенажа, равная 600 кгс/м³;

К_п   – коэффициент, учитывающий уменьшение давления вследствие податливости стен, принимаемый равным для железобетонных стен – 0,9 и для деревянных стен – 0,8;

γ_п – коэффициент надежности по назначению, учитывающий степень ответственности сооружения согласно Постановлению Госстроя СССР № 41 от 19 марта 1981 г., К_н = 0,9.

Равномерное распределенное по периметру стен нормативное горизонтальное давление на глубине У от верха засыпки для высоких башен   определять по формуле:

P ^н _г = γ  – (1  )УК_пα₁γ_п,                                                 (2)

где: R – радиус стен;

Н – высота засыпки, м;

α ₁ – коэффициент местного повышения горизонтального давления, учитывающий неравномерность распределения сенажа по периметру и принимаемый равным 1,2;

Т – коэффициент трения сенажа о стены, принимаемый равным 0,36.

Вертикальная составляющая сил трения сенажной массы, передаваемая на стены и фундаменты (только для башенных хранилищ с верхней разгрузкой) на высоте Н от верха засыпки сенажом, определяется по формуле:

Р^н_тр = Т × Р^н_г ×  .

Вертикальное нормативное давление на днище от сенажной массы определяется по формуле:

Р^н_в = γН.

Расчетное значение вертикального и горизонтального давления сенажа принимается с учетом коэффициента перегрузки п = 1,4.

Примечание – Полезный объем башен определяется умножением площади днища на геометрическую высоту стен с коэффициентом 0,9.

ПРИЛОЖЕНИЕ Е
(справочное)

Затраты труда при заготовке, загрузке, хранении и выемки силоса и сенажа

Затраты труда при заготовке, загрузке, хранении и выемке силоса, комбисилоса и сенажа приведены в таблицах Е.1 и Е.2.

Таблица Е.1 – Затраты труда при заготовке, хранении и выемке силоса и сенажа

Корма	Вид хранилищ	Затраты труда на 1 т к. ед.
		всего, чел. ч	в т.ч. ручного, чел. ч %
1	2	3	4
1 Сенаж	Траншеи под пленкой	5,1	0,05
2 Силос из кукурузы восковой спелости	То же	4,8	0,06
3 То же	Траншеи не укрытые	7,1	0,19
4 Силос из кукурузы молочно-восковой спелости и провяленных трав	Траншеи под пленкой	5,3	0,07
5 Силос из кукурузы молочно-восковой спелости и провяленных трав	Траншеи не укрытые	8,4	0,22
6 Силос из слабопровяленных трав с химконсервированием	Траншеи под пленкой	5,0	0,12
7 Силос из кукурузы молочной спелости, подсолнечника и др. культур влажностью ³ 80 %	То же	6,4	0,11
8 То же	Траншеи не укрытые	9,1	0,31
9 Комбинированный силос на основе зерна и початков кукурузы	Траншеи под пленкой	5,6	0,09

Таблица Е.2 – Затраты труда при укладке силоса в хранилища (траншеи) и выгрузке

Процессы	Затраты на 1 т силоса
	труда, чел. ч	машинного времени, м. ч
1 Загрузка в траншеих	0,72	0,20
2 Разравнивание	0,08	0,07
3 Выгрузка	0,12	0,10
ИТОГО:	0,92
х – Не учтена работа автомобилей-самосвалов при загрузке и укрытии землей.

Таблица Е.3 – Суммарные затраты труда на заготовку и хранение кормов из зеленых растений

Вид кормов и способ их приготовления	Затраты труда, чел. ч/1 т к. ед.
	всего	в т.ч. ручного
1 Сенаж в траншеях, с укрытием пленкой	5,1	0,05
2 Силос из кукурузы молочной спелости, подсолнечника и других культур влажностью 80 % и более
– в траншеях, с укрытием пленкой	6,4	0,11
– в неукрытых траншеях	9,1	0,31
3 Силос из кукурузы мелочно-восковой спелости и провяленной травы однолетних трав влажностью 72-78 %
– в траншеях, с укрытием пленкой	5,3	0,07
– в неукрытых траншеях	8,4	0,22
4 Силос из кукурузы восковой спелости
– в траншеях, с укрытием пленкой	4,8	0,06
– в неукрытых траншеях	7,1	0,19
5 Силос из слабопровяленных трав (75-85 %) с химконсервантами	5,0	0,12
6 Комбисилос в траншеях под пленкой	5,6	0,09

Ключевые слова: хранилища, силос, комбисилос, сенаж, технология приготовления, хранение, конструктивные решения.

Другие записи этого автора:

• Лечение бесплодных Коровы: Эффективность PGF 2 и гентамицин или их комбинации в PRID режима
• Воспроизводство крс
• Скрещивание системы в крупного рогатого скота
• Гарантии – Производительность
• Краткое изложение некоторых генетических принципах